作業におけるベアリングは、不合理な構造、不良な材料品質、低性能、作業面欠陥、衝撃、振動、不適切な取り付け、潤滑不良など、さまざまな複雑な理由により、早期のベアリング障害を引き起こす可能性があります。しかし、いくつかのケースでは、いくつかのベアリングは、まったく使用されていないが、ユーザーによってインストールの過程で軸受の元の完全な外観が損傷し、軸受の早期障害が発生しています。この記事で明らかにするのは、この種の障害の実際的な例です。
I. 失敗の背景
発電所でのS195ディーゼルエンジン変速機の組み立て中に、6205深い溝ボールベアリングのインナーリングが不連続または連続的な割れ(ブロック)発生し、これは量の一定の割合を占めます(各ギアボックスは4セットでパックされています)。サイトによると、ベアリングのこのバッチの総供給量は3000セット、1000セットがインストールされており、残りの2000セットは、ユーザーの「残留恐怖」のためにインストールされていない。
検証後、ギアボックスシャフトのサイズは図面の要件に準拠し、軸受取り方法は正しく、熟練した固定の作業員によって完了します。ユーザーは、一度軸受の内側と外側のリングの硬さを測定するために箱から40セットを抽出し、dz-2000大型磁気欠陥検出機によってテストされ、硬度はJB1255規格に沿って61-65hrcの範囲にあり、目視検査では亀裂は見つからなかった。この観点から、ベアリングリング割れの原因を突き出すために、損傷したベアリングを現場に戻し、定期的な物理的および化学的検査を行った。
このリングは、箱型抵抗炉で840~860°Cで加熱・焼入し、低温で160°C×2~hの油で焼き加えます。
Ii. 試験方法と結果
1. マクロ観測
図1は、設置時に破損したベアリングの画像である。
オブジェクトの注意深い観察は、次のことが示されています。
(1)損傷したベアリングに破損の跡はなく、スチールボール、ケージ、その他の部品はそのままでした。
(2)内輪の亀裂は、レースウェイ中央の片側から始まり、端面の直径の約1/2または1/4を占める。
(3)骨折時に内径面に延びる垂直の直角亀裂が2つあり、亀裂はナイフ切断のように見え、壁面に浸透する。
(4)骨折全体の外観が不均一であるが、骨折面は滑らかで平坦である。塑性変形の兆候はなく、ほんの数本の涙しかありません。
(5)骨折は灰色、細粒、磁器状、脆性である。
作業におけるベアリングは、不合理な構造、不良な材料品質、低性能、作業面欠陥、衝撃、振動、不適切な取り付け、潤滑不良など、さまざまな複雑な理由により、早期のベアリング障害を引き起こす可能性があります。しかし、いくつかのケースでは、いくつかのベアリングは、まったく使用されていないが、ユーザーによってインストールの過程で軸受の元の完全な外観が損傷し、軸受の早期障害が発生しています。この記事で明らかにするのは、この種の障害の実際的な例です。
I. 失敗の背景
発電所でのS195ディーゼルエンジン変速機の組み立て中に、6205深い溝ボールベアリングのインナーリングが不連続または連続的な割れ(ブロック)発生し、これは量の一定の割合を占めます(各ギアボックスは4セットでパックされています)。サイトによると、ベアリングのこのバッチの総供給量は3000セット、1000セットがインストールされており、残りの2000セットは、ユーザーの「残留恐怖」のためにインストールされていない。
検証後、ギアボックスシャフトのサイズは図面の要件に準拠し、軸受取り方法は正しく、熟練した固定の作業員によって完了します。ユーザーは、一度軸受の内側と外側のリングの硬さを測定するために箱から40セットを抽出し、dz-2000大型磁気欠陥検出機によってテストされ、硬度はJB1255規格に沿って61-65hrcの範囲にあり、目視検査では亀裂は見つからなかった。この観点から、ベアリングリング割れの原因を突き出すために、損傷したベアリングを現場に戻し、定期的な物理的および化学的検査を行った。
このリングは、箱型抵抗炉で840~860°Cで加熱・焼入し、低温で160°C×2~hの油で焼き加えます。
Ii. 試験方法と結果
1. マクロ観測
図1は、設置時に破損したベアリングの画像である。
オブジェクトの注意深い観察は、次のことが示されています。
(1)損傷したベアリングに破損の跡はなく、スチールボール、ケージ、その他の部品はそのままでした。
(2)内輪の亀裂は、レースウェイ中央の片側から始まり、端面の直径の約1/2または1/4を占める。
(3)骨折時に内径面に延びる垂直の直角亀裂が2つあり、亀裂はナイフ切断のように見え、壁面に浸透する。
(4)骨折全体の外観が不均一であるが、骨折面は滑らかで平坦である。塑性変形の兆候はなく、ほんの数本の涙しかありません。
(5)骨折は灰色、細粒、磁器状、脆性である。
2. 酸腐食試験
分割内輪とインタクトインナーリングを塩酸水溶液1:1で洗浄した塩酸をそれぞれ、温度は60~70°C、時間は10分とした。結果は図2に示す。
(1)ストリップ研削火傷と研削亀裂は、亀裂付近のレースウェイに存在する。
(2)粉砕割れが樹状であり、レースウェイの片側に沿って分布し、かつ粉砕方向に平行である。
(3)二次縦方向のまっすぐな亀裂は、大起骨骨折及び研削亀裂に対して垂直におよそ「T」である。
(4)リング表面全体がゆるい黒い斑点と毛穴で分布し、その形状は丸いか楕円形である。立体顕微鏡の40倍の倍率の下で、その外観は不規則な穴または丸いピンホールであり、それらは粒子境界の形に互いに接続することができ、リングの完全な表面は、上記の欠陥を見ていない、非常に明るく、きれいである。
3. マクロコピック硬度と微細構造
リングの硬度分布や焼戻し微細構造や表面微細構造の特性をさらに理解するために、内部リングのひび割れとその断片が選択され、先端面の側面に巨視的硬度を決定し、長手金属サンプルを線形切断法によって亀裂付近でインターセプトした。結果は次のとおりです。
(1)巨視硬度値は64~65.2HRCである。
(2)焼入れ組織と焼戻し組織はJB1255のグレード3-4に準拠し、局所領域はグレード5までである。それは微細結晶性マルテンサイト+クリプト結晶マルテンサイト10細かいアキュラシカルマルテンサイト+少量の残留炭化物+残留オーステニアである。
(3)100回で観察した場合、マルテンサイトマトリックスは、図3に示すように、yb9-59規格に従ってレベル4として評価することができる明らかな黒と白のバンディング構造を示す。
(4)三日月形二次硬化白層と高温軟化層の層がレースウェイの表面に存在すること、すなわち「焼戻し層」が存在することが観察された。白い層の深さ(三日月の最表面から底まで)は約0.033~0.056mmで、焼き張り層の深さは約0.293mmです。研削火傷の程度は非常に深刻であることがわかる